表1計算值與許用值比......




表1計算值與許用值比較單位：mm
序主軸結構形式 　主軸跨距L 　0.0002L值 　撓度計算值 　比較% 　
1 　CA6140三支承、前后為主 　620 　0.1240 　0.02384 　19.23 　
2　CY6140三支承、前中為主3160.06320.0237637.59
3 　CT6140Z三支承、前中為主 　272 　0.0544 　0.02340 　43.01 　
4 　C 6150三支承、前中為主 　330 　0.0660 　0.02556 　38.73 　
5 　CM6150兩支承結構 　407 　0.0814 　0.04386 　53.88 　
6 　CL 6150兩支承結構 　480 　0.0960 　0.04279 　44.57 　
7 　CK6132S兩支承結構 　458 　0.0916 　0.02464 　26.90 　
8 　CNC 30 兩支承結構 　264 　0.0528 　0.01088 　20.60 　
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為了便干比較、分析，計算時每種類型主軸組件都作如下簡化：
(1)主軸為等截面，其直徑取平均直徑。
(2)主軸支承只考慮徑向軸承剛度，略去推力軸承的抗彎能力。
(3)機床主軸前端承受的額定載荷取4900牛頓。
(4)靜剛度計算，略去傳動力。
三、實測統計值與[y]=0.0002L值比較
表2單位：mm
序 機床型號 　主軸跨距L 　0.0002L值 　實測撓度值 　比較% 　
1 　CA6140 　620 　0.1240 　0.01006 　8.11 　
2 　CY6140 　316 　0.0632 　0.01382 　21.87 　
3 　CT6140Z 　272 　0.0544 　0.02200 　40.44 　
4 　C 6150 　330 　0.0660 　0.01670 　25.30 　
5CM61504070.08140.0335041.15
6CL 61504800.09600.0176518.39
7CK6132S4580.09160.003403.71
8CNC302640.05280.0088716.81

為了便于分析，特選己進行撓度計算的八臺車床為例，進行實測撓度值與許用值[y]=0.0002L值作一比較，得到表2結果。
四、分析
由上述統計、計算表1和表2表明，用許用撓度[y]=0.0002L式許用值過大，缺乏實際意義。因而，用它來控制主軸端部位移是不適當的。
1. 從歷史背景來看，根據文獻[5]、[6]，它是40-50年代的研究成果，當時的生產水平決定了機床的剛度要求相對還較低。烈歇托夫和阿切爾康都是從齒輪傳動軸的剛度要求出發的，又主要是指軸承之間的最大撓度，且沒有對精加工和半精加工機床的最大撓度作分析。近年來俄羅斯出版的設計教材，見文獻[4]，己經刪去了[y]=0.0002L這一論述。說明隨著生產水平的提高和設計實踐，己反映該式存在著很大的局限性，不宜再作為許用撓度的計算標準了。
2. 從生產實際表明，評價主軸剛度應以使用性能為基礎，對于不同用途(主要指加工精度)的主軸對其變形要求也不同。對精加工和半精加工機床的主軸，主軸剛度應以保證工件加工精度為基礎。由于主軸端切削點的撓度直接影響加工精度，因此變形應指主軸端撓度，即主軸剛度應以其軸端剛度作為衡量標準。通常應該取主軸允許徑向跳動δ的1/3，在設計主軸時，主軸允許徑向跳動δ通常規定為尺寸公差的1/3。因此，精加工和半精加工的機床，主軸端許用撓度[y] ≤/9。對粗加工機床的主軸，主軸剛度應以保證主軸傳動件正常工作為基礎。由于主軸支承中間的撓度影響傳動齒輪工作，一定程度上反映主軸前后軸承的轉角，因此變形應指軸間撓度，即主軸剛度應以其軸間剛度作為衡量標準。(按齒輪傳動軸的剛度要求，取[y]=0.0002L，兩者不能混用)
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五、結論
[y]=0.0002L式，是以齒輪傳動軸的剛度要求出發的，是滿足齒輪正常工作條件的軸間許用撓度，它不能作為主軸端部撓度的許用值，更不能作為精加工和半精加工機床主軸的撓度控制條件，只能作為粗加工機床主軸的軸間撓度控制條件。主軸剛度許用值要以使用性能為基礎，并由此確定有關主軸參數。